комплексные поставки материалов для инженерных систем сантехника вентиляция

Ищите нас:

ВКонтакте

Facebook

LiveJournal

Twitter

Добавьте нас:

Информация

Цены Вы можете скачать в разделе Прайс, окончательную стоимость уточняйте у менеджеров. Если у Вас нет времени на работу с сайтом, и Вы желаете купить большой перечень продукции скидывайте заявку удобным для Вас способом - мы с Вами свяжемся! Если Вы не нашли интересующую Вас информацию в каталоге просьба связаться с менеджером и сделать заявку на возможность поставки под заказ.

Всегда в наличии на складе имеется: вентиляторы ВК, ВО, Батутные вентиляторы, симисторные регуляторы скорости, канальные нагреватели, фильтра, комплектующие для вентиляции (шина, уголок), трубопроводная арматура, фланцы, фильтра, станции биологической очистки.

Осуществляем отгрузки по всей России ж/д и авто транспортом. Сотрудничаем с транспортно-экспедиторскими компаниями ПЭК, КИТ, Деловые Линии, Автотрейдинг, Желдорэкспедиция и др. Регулярно осуществляем доставку по Свердловской области, в такие города как Арамиль, Березовский, Нижний-Тагил. А так же в города ближайших регионов Тюмень, Сургут, Ханты-Мансийск, Нижневартовск, Новый Уренгой, Пермь, Березники, Уфа, Челябинск.

Вентиляция

Сантехника

Поиск

вы здесь: главная > справочник > СНиПы > строительство, ремонт, монтаж > Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91. Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения

Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91. Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ АРЕНДНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ ПРОМСТРОЙПРОЕКТ

ПОСОБИЕ 2.91 к СНиП 2.04.05-91

Расчет поступления теплоты солнечной радиации

в помещения

Главный инженер института И.Б. Львовский

Главный специалист Б.В. Баркалов

1. Расчетные формулы.

1. В Пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать по заданиям технологов, опытным или литературным данным.

2. Поступления теплоты, Q Вт, в помещении от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или каждого часа суток, следует рассчитывать по формуле:

(1)

где:

Q_i - тепловой поток, Вт, через i-й световой проем;

Q_i,м - тепловой поток, Вт, через i-е массивное ограждение;

a,b - число световых проемов и массивных ограждений.

Расчетным является максимальный тепловой поток Q_макс, Вт, выбираемый из часовых поступлений теплоты за период, когда в помещении работают или отдыхают люди или ведется производственный процесс.

3. Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее "солнечной радиации") через i-й световой остекленный проем (далее "световой проем"), Вт, следует определять по формуле:

, (2)

где:

- тепловой поток, Вт, солнечной радиации через остекленный световой проем, определяемый по п.п. 4-9;

- показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый по п.п. 10-12;

- тепловой поток теплопередачей через световой проем по п. 13.

Примечание. При определении поступлений теплоты для расчета систем вентиляции, величину допускается не учитывать.

4. Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле:

(3)

где:

- поверхностная плотность теплового потока, Вт/кв.м, через остекленный световой проем в июле в данный час суток, соответственно от прямой () и рассеянной () солнечной радиации, принимаемая для вертикального и горизонтального остекления по табл. 1, а для наклонного остекления рассчитывается по п. 5;

- коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, незатененной горизонтальной и вертикальной K плоскостями в строительном исполнении, рис 1а, определяемые по п. 6;

.. - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении, определяемые по п. 7;

- коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и др. изделия заводского изготовления), принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79**.

- коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемые по табл. 2;

- площадь светового проема (остекления), кв.м.

5. Поверхностная плотность тепловых потоков, (Вт/кв.м), поступающих в помещение в данный час суток через наклонное (рис. 2) остекление от прямой и рассеянной солнечной радиации следует определять по формулам:

для остекления а - при или

q_п=q_п,г·cosa+q_п,в·sina; (4)

q_p=q_p,г·cosa+q_p,в·sina (5)

для остекления в - при

q_п=q'_п,г·cosa-q'_п,в·sina (6)

q_p=q'_р,г·cosa-q'_р,в·sina (7)

где:

- поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв.м, поступающих от прямой (п) и рассеянной (р) солнечной радиации соответственно через горизонтальное (г) и вертикальное (в) остекление той же ориентации, что и наклонное остекление "а", принимаемые по табл.1:

- поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв.м, поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению ''в'' противоположна ориентации наклонного остекления ''а'', принимаемые по табл. 1;

- угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, град. (рис. 2).

Примечание: Если при вычислении по формулам (4) и (6) величина окажется отрицательной, то следует считать , т.к. в этом случае остекление находится в тени.

6. Коэффициенты и формулы (3) определяются по формулам:

(8)

(9)

где:

Н, В - высота и ширина светового проема, м;

- ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, рис. 1а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;

- высота солнца - угол, град., между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по табл. 3, рис. 16;

- солнечный азимут остекления светового проема, град., определяемый по п.8;

r, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рис.1а).

Примечания: 1. При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (8) и (9) следует принимать r = s = 0.

2. Если при вычислениях по формулам (8) и (9):

а) или , то следует принять , т.е. световой проем полностью затенен;

б) или , то следует принять или , т.к. тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

7. Коэффициенты принимаются по табл. 4 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей и по рис. 1а, определяемых по формулам:

(10)

, (11)

где:

Н, В, , , r, s - принимаются по п.5 рис. 1а.

8. Солнечный азимут светового проема, град., определяется разностью углов азимута солнца и азимута светового проема (рис. 1б и 3)

(12)

где:

- азимут солнца, град. - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;

- азимут светового проема, град., угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;

- для восточной половины небосклона отрицательны, а для западной половины положительны.

Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света имеют следующие значения: ЮВ - 45, В - 90, СВ - 135, С - 180, Ю±0, ЮЗ - 45, З - 90, СЗ - 135.

9. Затенение светового проема наружными солнцезащитными плоскостями (в строительном исполнении) рассчитывается по формулам (8) - (11) или графическим построением тени по методу Л.А. Глаубянца [5]. Для графического расчета на горизонтальном разрезе окна через точки и (на гранях защитных ребер, (рис.1а) проводятся горизонтальные проекции солнечных лучей до пересечения их с плоскостью стекол.

Отрезки прямых - , - , - определяют ширину тени, падающей на стекло в данный час суток. Пересечение продолжения прямых - , - , и - с проекцией грани горизонтального защитного элемента (козырька) прямой А - Б обозначаются точки , …, . Полученные отрезки прямых - , ….... и заменяются соответственно равными им отрезками , которые откладываются на прямой f D, проведенной вдоль защитного козырька на вертикальной проекции окна.

Для каждого расчетного часа через точки проводят вертикальные проекции солнечных лучей до пересечения с плоскостью стекол в точках . Длины отрезков представляют высоты тени, создаваемой козырьком на стеклах светового проема.

На фасаде светового проема строятся границы полученной тени и вычисляется площадь затененной и свободной части светового проема (см. пример 2).

10. Показатель "а" - поглощения ограждениями и оборудованием теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по табл.5. в зависимости от отношения , в котором показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения [1], Вт/град. С:

; (13)

- показатель интенсивность конвективного теплообмена в помещении (м);

, (14)

У…У - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м.град.С), для стен, покрытий и пола принимаются по формулам пунктов 3.4*, 3.5, 3.6* и 4.2* СНиП II-3-79** [4], причем в расчете учитывается только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;

А - А - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м.

11. Коэффициенты теплоусвоения для ограждений и оборудования определяются по формулам, Вт/(кв.м.град.С):

для окон и остекления фонарей

, (15)

где:

R- термическое сопротивление теплопередаче остеклений световых проемов, принимаемое по прил. 6*СНиП П-3-79**;

- коэффициент теплоотдачи, принимаемый по табл. 4* СНиП II-3-79**;

для перегородок производится расчет для половины их толщины по формуле:

, (16)

где:

R - термическое сопротивление части слоя, м, перегородки, разделенной по оси симметрии;

S - коэффициент теплоусвоения материала слоя на границе разделения.

Для оборудования [1,2]

, (17)

где:

G - масса оборудования, кг; с - удельная теплоемкость оборудования, Дж/(кг град. С), для металла 481,5 Дж/(кг град .С). )

12. Для определения почасовых поступлений теплоты расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по табл. 1 найти время начала прямой радиации Z и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения , а затем по табл.5, руководствуясь найденными значениями по строке, соответствующей отношению находят значения показателя а для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z+1, Z+2 и т.д.

Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q (найденного по п.п. 4-9) на полученный показатель а определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещение, расходуемые на нагревание воздуха (см. пример 1).

13. Тепловой поток теплопередачей, Вт, для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитывается по формуле:

, (18)

где:

t- средняя за сутки температура наружного воздуха, град. С, принимаемая равной температуре июля по графе 3 таблицы "Температура наружного воздуха" СНиП 2.01.01-82 [6];

А - максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, град. С, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;

- коэффициент, выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимаемый по табл. 6 ;

t - температура воздуха в помещении, град. С, принимаемая по СНиП 2.04.05-91 (8);

А, R - площадь, кв.м, и приведенное сопротивление теплопередаче, кв.м град. С/Вт, остекления светового проема, принимаемое по прил. 6*СНиП II-3-79** или по табл.2 Пособия.

14. Тепловой поток, Вт, через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену или покрытие) Q, для данного часа суток (Z) следует определять по формуле.

Q=, (19)

где:

R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м град. С/Вт, принимаемое в соответствии с требованиями п.п.2.6-2.9 СНиП П-3-75**;

t, t - средняя температура наружного воздуха в июле, по СНиП 2.01.01-82 [6] и температура воздуха в помещении;

- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции, принимаемый по приложению 7 СНиП II-3-79** [4 ];

J - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/кв.м, поступающей в июле следует принимать по табл. 7 для горизонтальной и табл. 8 для вертикальной поверхности;

- коэффициент равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении (покрытии) и равным 0,6 для всех других ограждающих конструкций;

n - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, определяемая по п. 3.4* СНиП П-3.79** или по формуле [1];

, (20)

где:

- термическое сопротивление ограждения Вт/(кв.м град.С);

- тепловая инерция ограждения,

n = 0,85+0,15 - для многослойных конструкций; (21)

n = 1+0,5R- для конструкций с воздушной прослойкой; (22)

- коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой волны, Вт/(кв.м град.С), по СНиП II-3-79**.

- коэффициенты, принимаемые по табл. 6 для каждого часа суток соответственно при ;

- запаздывание температурных колебаний в ограждении определяется по п.15; Z - время максимума суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимаемое по табл.7 и 8;

А - по п. 13;

А - амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимая по п.1б;

А- площадь массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м;

- коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/(мград. С), определяемые соответственно по формуле (24) и табл. 4* СНиП П-3-79**.

15. Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции , в часах, определяется по формуле:

, (23)

где:

- тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по п. 2.4* СНиП II-3-79**.

16. Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) А Вт/кв.м, определяется по формуле;

, (24)

где:

- максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), поступающей на наружное ограждение, принимается по табл. 7 или 8.

17. Выделения теплоты от взрослых людей в производственных помещениях в зависимости от затрат энергии (категории тяжести выполняемой работы и температуру воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне помещений) принимаются по табл. 9.

Тепловыделения от людей в жилых зданиях в теплый период года не учитывается, а в холодный период являются частью величины бытовых тепловыделений, определяемых в соответствии со СНиП 2.04.05-91.

Тепловыделения от людей в общественных зданиях и административно-бытовых помещениях промышленных предприятий принимаются по СНиП на проектирование этих зданий или по ведомственным нормативным документам.

2. Примеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации.

Пример 1. Определить поступление теплоты солнечной радиации в производственное помещение в одноэтажном здании в Москве (56 град. СШ)., имеющем окна в ЮЗ стене без солнцезащитных устройств.

Влияние солнцезащиты - см. пример 2. В помещении поддерживается постоянная температура воздуха 22 град. С. Характеристика ограждающих конструкций помещения приведена в табл. 10. В помещении установлено технологическое оборудование общей массой 3000 кг, при общей поверхности 200 кв.м.

Решение. Расчеты произведены по методике профессора В.Н. Богословского [1].

1. Максимальный тепловой поток солнечной радиации через окна площадью 85 кв.м находим по формуле (3) и табл. 1, при максимальной плотности потока прямой радиации 479 и рассеянной 108 Вт/кв.м, при коэффициенте теплопропускания К =0,61 (по табл. 2) и отсутствии защитных устройств на окнах К = 1; К= 1 и К = 1:

Q (479´1 + 108´1)´1´0,61´85 = 30436 Вт;

2 Для определения показателя а поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п.10 находим коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м град.С):

для окон по формуле (15) У = 1/(0,34 -1/8,7) - 4,44;

для стены по слою керамзитобетона D = 3,2 > 1;

по п. 3.5 СНиП II-3-79** У = S = 5,03;

для покрытия по слою пенобетона, при D>1, по п. 3.5 СНиП II-3-79**

У = S = 2,19;

для перегородок при D/2 = 0,56 < 1 по формуле (16)

У= 0,0315 ´ 17,98 = 10,2;

для пола при D = 0,63 > 0,5 по формуле (27) СНиП II-3-79**

У = 2 ´ S = 2 ´ 16,43 = 32,9;

для оборудования по формуле (17)

У = 3,6 ´ 10 ´ 3000 ´ 481,5 = 52.

3. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по формуле (13):

= 4,44.85+5,03.22+2, 19.216+10,2.260+32,9.216+52=10772 Вт/град.С.

4. Показатель интенсивности конвективного теплообмена по формуле (14):

2,55(85+22+216+260+216+200) - 2547,5 Вт/град.С.

5. Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10:

а = 4,2.

6. По табл. 1 находим общую продолжительность радиации через ЮЗ окна = 10ч и начало радиации в Z = 10ч, по табл. 5 при а = 4,2 находим величины показателя а = 0,18 для Z = 10ч; а = 0,19 для Z+1 = 11ч и т.д. для всех часов суток и записываем их в первую строку табл. 11.

7. Умножим Q = 30436 Вт на показатели а; полученные часовые поступления теплоты, поглощенные помещением и переданные его воздуху, вносим во вторую строку табл. 11.

8. По формуле (18) определяем величину теплового потока теплопередачей через окна, Вт.

Q = (18,1+0,5 ´ 18,5-22)85/0,34 = 2300- 975,

где - определяется по табл. 6 на пересечении графы, соответствующей 15 часам и строки для того часа, где = 1, что соответствует максимальному поступлению теплоты через окна. Вправо и влево от этого значения по строке 15 находим значения , которые записываем в строку 3 табл. 11, а в строках 4 и 5 почасовые поступлении теплоты через окна.

9. Определяем величину теплового потока, Вт, через наружную стену (табл. б) по формуле (19) для

Q= .

Q = 34,9 + 79 + 110,2 ; при ; Q= 34,9+189,2, Вт,

где: J= 202; А= 699-202 = 497 Вт/кв.м по табл.8 для 56

град. СШ; = 1,16(5+10.) = 27,1 Вт/(кв.м град. С).

По формуле (20) затухание амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стене:

n = (0,83+3 )(0,85+0,15) раз.

Расчет по значительно более сложной формуле (21) СНиП II-33-79** дает n = 22,3 раза - принято в расчете.

10. Поступление теплового потока через наружную стену запаздывает на 2,7D-0,4 = 2,7´3,57-0,4 = 9,2 ч по сравнению с поступлением максимального теплового потока на ЮЗ вертикальную плоскость в 15 ч, т.е. максимальное поступление теплоты через стену будет в 15+9,2 24 часа при=1, которое в табл. 6 находится на пересечении строки 24 и графы 24.

Поэтому по строке 24 находим все остальные значения величины 1, записываем их в строку 6 табл. 11 по = 34,9+189,2 Q, Вт - находим все его значения, приведенные в строке 7 табл. 11.

11. Определяем величину теплового потока, Вт, через бесчердачное покрытие по формуле (19):

Q =

=892,2+393,8+696,6.

где = 691+126-327 = 490 Вт/кв.м по табл.7 для 56 град. СШ. По формуле (20)

n.=

Поступление теплового потока через покрытие теплопередачей от наружного воздуха запаздывает на 2,7´3,93 - 0,4 = 10,2ч по сравнению с поступлением максимального потока от наружного воздуха в 15ч, т.е. максимум наступит в 15+10,2=25,2 или в 1 час ночи.

Этому соответствует = 1. По аналогии с п. 10 данные для , берем на строке 1 табл. 6 и записываем почасовые поступления теплоты 393,8 в строку 9.

12. Максимальный тепловой поток солнечной радиации на горизонтальную поверхность покрытия поступает в 12ч и с запаздыванием 2,7´3,93 - 0,4 = 10,2ч, т.е. в 22ч поступит в помещение, чему соответствует = 1. Данные для , берем на строке 22 табл. 6 записываем в строку 10 табл. 11, вычисляем и записываем почасовые поступления теплоты 696,6 , в строку 11, а в строке 12 приводятся общие поступления теплоты через покрытие.

13. Суммарный максимальный тепловой поток, нагревающий воздух помещения (строка 13 табл. 11) приходится на 17 часов солнечного времени. Он составляет 13,8 кВт или 43% от суммарных максимальных потоков теплоты 30,4 +1,29-0,14+0,88 = 32,4 кВт, рассчитанных с учетом максимального потока солнечной радиации через остекление.

Пример 2. Определить максимальное поступление теплового потока солнечной радиации в 17 часов солнечного времени в помещение, характеристика которого дана в примере 1. Запроектирована защита окон горизонтальными и вертикальными плоскостями в строительном исполнении - козырьками шириной 600 мм и ребрами шириной 500 мм (рис. 3). Высота окон 2 м и ширина 1,2 м, размер r = 0,2 м и S = 0,15 м. Азимут окон 45 град. Солнечный азимут окон 95-45 = 50 град. Азимут солнца () для периода 17 часов по табл. 3 равен 95 град.

Решение. По формулам (8) и (9) определяем коэффициенты

и = 0,92

Определяем солнцезащитные углы по формулам (10) и (11):

По табл. 4 находим = 0,77; 0,85; = 0,77´0,85 = 0,65.

Тепловой поток солнечной радиации в 17 часов по формуле (3) составит:

Тепловой поток при максимальной плотности, принятой в примере 1, с полученными выше коэффициентами К и К по формуле (3) от прямой и рассеянной радиации составит: (479´0,578 + 108´0,65)´0,61´85 = 17995 Вт или 59% от максимального теплового потока для незатененного окна. С учетом показателя поглощения, а равного для 17 часов 0,39, тепловой поток, поглощаемый воздухом помещения составят 0,39´177995 = 7018 Вт. Поступления от теплопередачи, согласно табл. 11 для 17 часов равны 1026 - 14 + 876 = 1888 Вт, всего 7018 + 1888 = 8906 Вт или 65% от теплового потока через незатененные окна.

Затенение окон от прямой и рассеянной радиации составит (1 - 0,59) 2,4 = 0,984 м. Графическое решение затенения окна представлено на рис. 3. При этом затенение окна от прямой радиации составило:

0,46´2 + 0,74´0,04 = 0,95 м.

Более подробные данные по средствам солнцезащиты см. [7].

Пример 3. Определить величину теплового потока солнечной радиации, поступающего в 17 ч в помещение, характеристика ограждений которого приведена в примере 1. Помещение дополнительно оборудовано зенитным фонарем с двухслойными стеклопакетами в металлических переплетах площадью 20 кв. м. Окна помещения затенены козырьками и ребрами, как указано в примере 2.

Максимальное поступление теплового потока через затененные окна принимаем по примеру 2 - 8906 Вт.
Начало поступления теплового потока через фонарь по табл. 1 в 5ч и окончание 20ч, т.е. продолжительность радиации 15ч. Максимальный тепловой поток через фонарь 606+93 = 699 Вт/(кв. град. С) в 12ч солнечного времени.

3. Коэффициент теплоусвоения для фонаря по формуле (15) 1/(0,31-1/8,7) = 5,1 Вт/(кв. м град. С).

4. Показатель суммарного теплоусвоения помещения (по аналогии с п. 3 примера 1):

4,44´85+5,1´20+5,03´22+2,19(216-20)+10,2´260+32,9´216+52 = 10830.

5. Показатель интенсивности конвективного теплообмена остается равным 2547,5 Вт/град. С по п. 4 примера 1. Следовательно и показатель поглощения теплового потока воздухом помещения

а= (10830/2547,5) 4,2

6. При максимальной продолжительности прямой солнечной радиации 12ч, вместо 15ч отсутствующих в табл. 5, находим для 4,2, при скорректированном начале радиация 7ч (вместо 5) для , т.е. для часа Z+10 - соответствующему 17 часам, по табл. 5 величину а= 0,415.

Тогда расчетами тепловой поток солнечной радиации через фонарь по формулам (2), (3) и (13), с учетом Q по аналогии с п. 8 расчета для примера 1

+ Q = 20(606.1+93.1)0,68.1.0,415 + 20(18,1+0,71.9,2-22)/0,31=

= 3945+170 = 4115 Вт.

7. Тепловой поток через окна и непрозрачные конструкции помещения в расчетные 17ч по примеру 2 равен 8906 Вт и через фонарь 4115 Вт, или всего в помещение поступит 8906 + 4115=13021 Вт

Пример 4. Определить коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией К и облученности рассеянной радиации К светового проема в наружной стене здания ( 44 град. СШ) восточной ориентации (А = -90гр.) для 8ч.30 мин. Высота окна Н =2,5м, ширина В = 2м. Имеются наружные солнцезащитные устройства: горизонтальные (козырек) и вертикальные (ребра); 1 = 0,5 м; 1 = 0,5 м; r = 0,2 м; s - 0,3 м, см. рис. 1. Решение. Коэффициент К при азимуте окна А = -90 град.:

по табл. 3 : А = -78 град.; h = 40 град.

по пункту 8 : A =-78 град. - (-90 град.) = 12 град.

По формулам (8) и (9) : К = 1- = 0,91;

K= 1 - = 1,1.

В соответствии с примечанием 2 к п. 6 следует принять К = 1.

По п. 4 : К = 0,91.1=0,91 или 91% площади светового проема будет облучаться прямой солнечной радиацией.

Определяем солнцезащитные углы и по формулам (10) и (11)

= аrсtg = 10°30'; = аrсtg = 12°15'

по найденным углам и по табл. 4 определяем К = 0,84 и К= 0,9.

Коэффициент для учета облучаемости рассеянной радиацией по п. 4, K= 0,9´0,84 = 0,76.

Пример 5. Определить поступление теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации между 15 и 16 часами через остекление треугольного фонаря общей площадью 42 кв.м. Остекление ориентировано стороной "а" (рис.2) на ЮЗ (азимут остекления А = 55 град.) и стороной "в" на СВ (А = -125 ). Здание расположено в местности 48°СШ. a = 25°.

Решение. На широте 48 град. азимут солнца между 15 и 16 часами, согласно табл. 3 равен 76 град., высота солнца 40 град. По формуле (12) определяем солнечный азимут для остекления : А = 76-55 = 21° ; 0°< 21 < 90°; "в" 76 - (-125 ) = 201°; 90°< 201<270°.

При найденных солнечных азимутах остекления расчет ведем по формулам (4) и (5) для остекления "а" и по формулам (6) и (7) для "в", определив по табл. 1 :q =420 Вт/кв.м, q =427; q = 82; q = 112 Вт/кв.м для ЮЗ ориентации и q = 0 и q =59 Вт/кв, м - для СВ ориентации.

Тогда для остекления "а" : q = 420´0,906+427´0,423 = 561,1 Вт/кв.м, q = 82´0,906+112´0,423 = 121,7 Вт/кв.м. Для остекления "в" q = 420´0,906-0 = 380,5 Вт/кв.м; q = 82´0,906-59´0,423 = 49,3 Вт/кв.м. Всего через остекления треугольного фонаря в помещение поступит:

(561,1+121,7)21+(380,5+49,3)21 = 23364,6 Вт или в среднем 556,3 Вт/кв.м.

Таблица 1.

Поверхностная плотность теплового потока J солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, Вт/ время начала и окончания прямой радиации.

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

проем

5-6

140

157

18-19

6-7

333

388

108

170

17-18

7-8

369

108

465

130

279

128

279

16-17

8-9

274

104

443

129

335

129

465

15-16

9-10

149

356

108

321

626

100

14-15

10-11

104

237

110

715

105

13-14

11-12

126

151

747

105

12-13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный

Часы после

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

световой проем

полудня

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

проем

5-6

170

214

18-19

6-7

350

410

112

183

114

17-18

7-8

345

114

493

133

302

100

281

16-17

8-9

258

104

471

121

354

108

431

15-16

9-10

116

363

342

150

558

14-15

10-11

191

274

222

651

100

13-14

11-12

172

257

692

104

12-13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой

Часы после полудня

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

проем

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

проем

5-6

222

292

18-19

6-7

369

452

112

209

126

17-18

7-8

357

110

500

130

333

109

283

16-17

8-9

256

101

490

121

398

108

481

15-16

9-10

371

100

387

101

162

543

14-15

10-11

193

305

245

629

13-14

11-12

214

288

668

12-13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой

Часы после полудня

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

проем

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

прем

5-6

356

327

18-19

6-7

385

472

114

237

145

17-18

7-8

348

107

542

129

363

109

285

16-17

8-9

222

497

121

427

112

420

15-16

9-10

372

100

419

107

186

519

14-15

10-11

193

352

271

601

13-14

11-12

251

317

106

643

12-13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой

Часы после полудня

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

проем

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

проем

5-6

102

301

371

116

18-19

6-7

391

497

119

272

158

17-18

7-8

342

106

545

129

328

110

291

16-17

8-9

196

498

123

448

114

419

15-16

9-10

374

100

429

110

206

508

14-15

10-11

193

333

299

585

13-14

11-12

272

344

150

630

12-13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой

Часы после полудня

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

проем

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

проем

4-5

165

237

19-20

5-6

103

344

433

140

18-19

6-7

401

523

115

287

169

17-18

7-8

339

547

122

424

105

287

16-17

8-9

174

504

114

479

108

128

405

15-16

9-10

378

479

102

245

493

14-15

10-11

193

427

347

566

13-14

11-12

330

398

176

606

12-13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой

Часы после полудня

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

проем

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

проем

3-4

20-21

4-5

112

272

291

19-20

5-6

107

387

448

152

18-19

6-7

404

542

107

313

178

17-13

7-8

331

556

110

441

284

16-17

8-9

146

509

501

166

391

15-16

9-10

378

501

287

466

14-15

10-11

193

452

384

534

13-14

11-12

363

449

215

578

12-13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой

Часы после полудня

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

проем

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

проем

3-4

126

121

20-21

4-5

158

330

307

19-20

5-6

109

429

471

208

105

18-19

6-7

408

558

105

362

187

17-19

7-8

316

576

106

423

286

16-17

8-9

133

519

543

194

386

15-16

9-10

379

544

331

443

14-15

10-11

193

488

435

116

507

13-14

11-12

395

495

256

544

12-13

Ориентация вертикального светового потока (после полудня)

Горизонтальный световой

Часы после полудня

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

проем

Географическая широта,

Часы до полудня

Ориентация вертикального светового проема (до полудня)

Горизонтальный световой

градус

СВ

ЮВ

ЮЗ

СЗ

проем

2-3

145

144

21-22

3-4

112

281

258

20-21

4-5

128

409

384

135

19-20

5-6

113

475

504

245

134

18-19

6-7

412

534

106

336

198

17-18

7-8

297

588

106

499

283

16-17

8-9

135

531

578

231

102

376

15-16

9-10

394

583

369

440

14-15

10-11

193

531

463

174

483

13- 14

11-12

442

523

302

520

12-13

Ориентация вертикального светового проема (после полудня)

Горизонтальный световой

Часы после полудня

СЗ

ЮЗ

ЮВ

СВ

проем

Примечание: 1. Значения радиации приводятся в табл. 1 в виде дроби:

над чертой - прямой радиации,

под чертой - рассеянной.

2. Истинное солнечное время с поясным временем приближенно связано соотношением

где: - географическая долгота места строительства в гр.;

N - номер пояса времени, при этом (где - декретное время);

n- установленное отступление от солнечного времени.

где: - поясное время.

- декретное время.

3. Плотность теплового потока от рассеянной радиации дана с учетом рассеянного отражения прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20%.

Таблица 2.

Сопротивление теплопередаче и коэффициенты теплопропускания заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей.)

№№ пп	Заполнение светового проема	Сопротивление теплопередаче кв. м. гр.С/Вт (приведенное)	Коэффициент теплопропускания заполнения светового проема, К
1.	Одинарное остекление в деревянных переплетах	0,18	0,75
2.	Одинарное остекление в металлических переплетах	0,15	0,90
3.	Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах	0,39	0,60
4.	Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах	0,42	0,51
5.	Двойное остекление в металлических раздельных переплетах	0,34	0,61
6.	Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах	0,31	0,68
7.	Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)	0,55	0,41
8.	Тройное остекление в металлических переплетах разд.	0,46	0,57
9.	Блоки стеклянные пустотелые размером 194х194х98 при ширине швов б мм	0,31	0,55
10.	Блоки стеклянные пустотелые размером 244х244х98 при ширине швов б мм	0,33	0,59
11.	Профильное стекло швеллерного сечения	0,16	0,72
12.	Профильное стекло коробчатого сечения	0,31	0,64
13.	Органическое стекло одинарное	0,19	1,0
14.	Органическое стекло двойное	0,36	0,90
15.	Органическое стекло тройное	0,52	0,82
16.	Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах.	0,36	0,60
17.	Двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах.	0,31	0,68
18.	Одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах и двухслойные стеклопакеты	0,53	0,41

Примечание 1. Значения приведенных сопротивлений теплопередачи заполнении световых проемов в деревянных переплетах даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,750,85.

При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 0,74, указанные в таблице значения R_OC следует увеличивать на 10 %, а при отношении площадей, равном 0,88 и более, соответственно уменьшать на 5 %.

2. Значения R_OC взяты по приложению 6* СНиП II-3-79** .

Таблица 3.

Высота h_S и азимут A_S солнца на различных широтах, град. в июле.

Истинное солнечное		Географическая широта в град.
время - часы		30		40		44		48		52		56		60		64		68
До полудня	После полудня	h_S	A_s	h_s	A_s	h_s	A_s	h_s	A_s	h_s	A_s	h_s	A_s	h_s	A_s	h_s	A_s	h_s	A_s
2 - 3	21 - 22																	4	145
3 - 4	20 - 21													1	130	3	131	6	131
4 - 5	19 - 20									3	119	5	120	7	120	9	119	10	118
5 - 6	18 - 19	6	111	8	111	9	111	10	110	12	109	13	108	14	107	15	106	16	104
6 - 7	17 - 18	18	104	19	104	19	100	20	99	21	97	21	95	21	94	21	92	21	91
7 - 8	16 - 17	30	94	29	93	29	90	30	87	30	85	29	82	28	81	27	79	27	77
8 - 9	15 - 16	42	86	41	82	40	78	40	76	38	72	37	69	36	67	34	64	32	61
9 - 10	14 - 15	54	75	52	69	50	65	49	60	47	56	45	53	43	50	40	49	37	45
10 - 11	13 - 14	65	56	62	49	59	45	56	40	54	36	51	33	48	31	44	29	40	28
11 - 12	12 - 13	73	24	69	20	65	18	61	16	58	13	54	12	50	11	46	10	42	9
12 полдень		74	0	70	0	66	0	62	0	58	0	54	0	50	0	46	0	42	0

Таблица 4.

Коэффициенты облученности

Тип солнцезащитной	Солнцезащитные углы и , град. (по рис.1)
конструкции	10	20	30	40	50	60
Горизонтальная	0,84	0,70	0,58	0,47	0,36	0,27
Вертикальная К	0,92	0,85	0,79	0,73	0,68	0,63

Примечание.

Коэффициент облученности К при наличии горизонтальных и вертикальных элементов затенения следует определять как произведение соответствующих коэффициентов

К =К х К.

Таблица 5.

Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации "а"

Вывели - incstyle.css
	Часы суток
	Z	Z+1	Z+2	Z+3	Z+4	Z+5	Z+6	Z+7	Z+8	Z+9	Z+10	Z+11	Z+12	Z+13	Z+14	Z+15	Z+16	Z+17	Z+18	Z+19	Z+20	Z+21	Z+22	Z+23	Z+24
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,01	0,33	0,61	0,58	0,25	0,12	0,08	0,06	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03	0,03	0,03	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,01	0,01
1,0	0,03	0,22	0,43	0,46	0,27	0,15	0,11	0,09	0,08	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03	0,03	0,03	0,03
1,5	0,04	0,16	0,33	0,38	0,26	0,16	0,12	0,10	0,09	0,08	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,04
2,0	0,05	0,14	0,28	0,33	0,24	0,15	0,12	0,11	0,10	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
2,5	0,05	0,12	0,24	0,29	0,23	0,15	0,13	0,11	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,05
З,0	0,06	0,11	0,22	0,27	0,22	0,15	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06
3,5	0,06	0,10	0,20	0,24	0,21	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06
4,0	0,06	0,10	0,18	0,23	0,20	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06
4,5	0,07	0,10	0,17	0,21	0,19	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07
5,0	0,07	0,09	0,16	0,20	0,18	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07
5,5	0,07	0,09	0,15	0,19	0,18	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07
6,0	0,07	0,09	0,15	0,19	0,17	0,13	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,02	0,24	0,50	0,66	0,68	0,52	0,25	0,13	0,10	0,08	0,07	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,08	0,03	0,03	0,03	0,02	0,02	0,02
1,0	0,04	0,17	0.36	0,50	0,54	0,46	0,28	0,18	0,14	0,12	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05	0,04
1,5	0,06	0,15	0,29	0,40	0,45	0,41	0,28	0,19	0,16	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09	0,09	0,09	0,03	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06
2,0	0,07	0,13	0,25	0,35	0,39	0,37	0,27	0,20	0,17	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07
2,5	0,08	0,13	0,22	0,31	0,35	0,34	0,26	0,20	0,17	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08
3,0	0,09	0,12	0,21	0,28	0,32	0,31	0,26	0,20	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09
3,5	0,09	0,12	0,19	0,26	0,30	0,28	0,25	0,19	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09
4,0	0,10	0,12	0,18	0,25	0,28	0,28	0,24	0,19	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10
4,5	0,10	0,12	0,18	0,23	0,27	0,27	0,23	0,19	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,11	0, 11
5,0	0,11	0,12	0,17	0,22	0,26	0,26	0,23	0,19	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,14	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11
5,5	0,11	0,12	0,17	0,21	0,25	0,25	0,22	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11
6,0	0,11	0,12	0,16	0,21	0,24	0,24	0,22	0,18	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,14	0,13	0,13	0.13	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,06	0,20	0,41	0,60	0,71	0,72	0,64	0,50	0,24	0,15	0,11	0,09	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03
1,0	0,06	0,16	0,31	0,45	0,55	0,59	0,55	0,45	0,29	0,20	0,17	0,14	0,13	0,12	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0, 06
1,5	0,08	0,15	0,26	0,38	0,46	0,50	0,49	0,42	0,30	0,22	0,19	0,17	0,15	0,14	0,13	0.13	0,13	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
2,0	0,10	0,14	0,24	0,33	0,40	0,44	0,44	0,39	0,30	0,23	0,20	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10
2,5	0,11	0,15	0,22	0,30	0,37	0,40	0,40	0,37	0,29	0,23	0,21	0,19	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,14	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11
3,0	0,12	0,14	0,21	0,28	0,34	0,37	0,38	0,35	0,29	0,24	0,21	0,20	0,19	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0.14	0,13	0,13	0,12
3,5	0,13	0,15	0,20	0,27	0,32	0,35	0,36	0,33	0,29	0,24	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13
4,0	0,14	0,15	0,20	0,25	0,30	0,33	0.34	0,32	0,28	0,27	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0.16	0,15	0,15	0,14	0,14
4,5	0,14	0,15	0,20	0,25	0,29	0,32	0,32	0,31	0,27	0,23	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14
5,0	0,15	0,16	0,19	0,24	0,28	0,31	0,31	0,30	0,27	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15
5,5	0,15	0,16	0,19	0,23	0,27	0,29	0,30	0,29	0,26	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15
6,0	0,15	0,16	0,19	0,23	0,26	0,29	0,30	0,29	0,26	0,23	0,22	0,21	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,04	0,17	0,35	0,52	0,66	0,74	0,76	0,71	0,60	0,44	0,24	0,16	0,13	0,11	0,09	0,09	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04
1,0	0,08	0,16	0,28	0,41	0,52	0,60	0,63	0,61	0,55	0,44	0,30	0,22	0,19	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
1,5	0,11	0,16	0,25	0,35	0,44	0,51	0,54	0,54	0,50	0,43	0,32	0,25	0,22	0,20	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11
2,0	0,13	0,16	0,24	0,32	0,40	0,45	0,49	0,49	0,46	0,41	0,33	0,27	0,24	0,22	0,20	0,19	0,18	0,17	0,16	0 16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13
2,5	0,15	1,17	0,23	0,30	0,37	0,42	0,45	0,46	0,44	0,39	0,32	0,27	0,25	0,23	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15
3,0	0,16	0,18	0,23	0,29	0,34	0,39	0,42	0,43	0,42	0,38	0,32	0,28	0,25	0,24	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16	0,16
3,5	0,17	0,18	0,22	0,28	0,33	0,37	0,40	0,41	0,40	0,37	0,32	0,28	0,26	0,24	0,23	0,22	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17
4,0	0,18	0,19	0,22	0,27	0,31	0,35	0,33	0,39	0,38	0,36	0,32	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18
4,5	0,18	0,19	0,22	0,27	0,21	0,34	0,37	0,37	0,37	0,35	0,31	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18
5,0	0,19	0,19	0,22	0,26	0,30	0,33	0,35	0,36	0,36	0,34	0,31	0,28	0,27	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19
5,5	0,19	0,20	0,22	0,26	0,29	0,32	0,34	0,35	0,35	0,35	0,31	0,28	0,27	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19
6,0	0,20	0,20	0,22	0,25	0,29	0,31	0,33	0,35	0,34	0,33	0,31	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24	0,24	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,20

Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,06	0,16	0,32	0,47	0,50	0,70	0,77	0,78	0,75	0,68	0.56	0,41	0,24	0,16	0,14	0,12	0,11	0,10	0,09	0,08	0,08	0,07	0,06	0,06	0,06
1,0	0,10	0,17	0,27	0,33	0,44	0,57	0,63	0,66	0,65	0,61	0,54	0,44	0,31	0,24	0,21	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10
1,5	0,14	0,18	0,26	0,34	0,43	0,50	0,55	0,58	0,59	0,56	0,51	0,43	0,34	0,27	0,24	0,22	0,21	0,19	0,18	0,17	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14
2,0	0,16	0,19	0,25	0,32	0,39	0,45	0,50	0,53	0,54	0,52	0,48	0.43	0,35	0,29	0,27	0,25	0,23	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16
2,5	0,18	0,20	0,25	0,31	0,37	0,42	0,46	0,49	0,50	0,49	0,46	0,41	0,35	0,30	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18
3,0	0,20	0,21	0,25	0,30	0,35	0,40	0,44	0,47	0,41	0,47	0,45	0,41	0,36	0,31	0,29	0,27	0,26	0,25	0,24	0,24	0,22	0,22	0,21	0,20	0,20
3,5	0,21	0,22	0,25	0,30	0,34	0,38	0,42	0,44	0,45	0,45	0,40	0,40	0,38	0,32	0,30	0,28	0,27	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21
4,0	0,22	0,23	0,26	0,27	0,33	0,37	0,40	0,42	0,44	0 43	0,42	0,39	0,35	0,32	0,30	0,29	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22
4,5	0,23	0,23	0,26	0,29	0,36	0,36	0,39	0.41	0,42	0,42	0,41	0,38	0,35	0,32	0,30	0,29	0,28	0,27	0,27	0,26	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23
5,0	0,23	0,24	0,26	0,29	0,32	0,35	0,38	0,40	0,41	0,41	0,40	0,38	0,35	0,32	0,31	0,30	0,30	0,28	0,27	0,27	0,26	0,25	0,25	0,24	0,23
5,5	0,24	0,24	0,26	0,29	0,32	0,34	0,37	0,39	0,40	0,40	0,39	0,38	0,35	0,32	0,32	0,30	0,30	0,29	0,28	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24
6,0	0,24	0,24	0,26	0,29	0,31	0,34	0,36	0,35	0,39	0,40	0,39	0,38	0,35	0,33	0,32	0,31	0,30	0,29	0,28	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24

Примечание: если Z=m > 24 ч, то коэффициент принимается для Z= m - 24 ч

Таблица 6

Коэффициент гармонического изменения температуры наружного воздуха для каждого часа суток.

	ЧАСЫ СУТОК
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
1	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97
2	0,97	1	0,07	0,97	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87
3	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,91	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71
4	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,57	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5
5	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26
6	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0
7	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,97	-0,71	-0,5	-0,26
8	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5
9	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71
10	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87
11	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97
12	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71,	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1
13	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97
14	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87
15	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71
16	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5
17	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26
18	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0
19	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26
20	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5
21	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71
22	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87
23	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97
24	0,97	0,57	0,71	0,5	0,26	0	0	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1

Примечание: если = а > 24 ч, то значение коэффициента принимается для соответствующего часа суток при = а - 24 ч.

Таблица 7.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на горизонтальную поверхность, Вт/, в июле

Географическая широта

ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ

Среднее суточное значение

град.

5-6

6-7

7-8

8-9

9-10

10-11

11-12

164

334

521

133

654

143

770

149

849

151

344

168

338

105

509

119

635

126

743

135

788

140

333

181

349

102

509

112

621

126

718

131

761

133

331

209

356

495

112

593

126

685

129

733

133

328

119

223

364

100

495

112

586

119

666

126

719

133

329

140

237

359

482

105

572

119

650

122

691

126

327

160

251

359

468

544

105

615

105

663

105

319

174

258

363

468

523

588

628

319

216

272

363

461

523

570

607

332

ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ

18-19

17-18

16-17

15-16

14-15

13-14

12-13

Таблица 8.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность, северной ориентации, Вт/м², в июле

Географическая широта,

ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ

Среднее суточное значение

град.

5-6

6-7

7-8

8-9

9-10

10-11

11-12

128

107

105

104

106

125

104

141

104

155

159

157

160

166

104

ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ

18-19

17-18

16-17

15-16

14-15

13-14

12-13

Таблица 8а.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации:, поступающей на вертикальную поверхность, южной ориентации, Вт/, в июле

Географическая широта,.

ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ

Среднее суточное значение

град

5-6

6-7

7-8

8-9

9-10

10-11

11-12

___

132

___

132

___

133

___

133

106

150

106

222

109

257

110

106

199

110

276

113

314

114

128

137

110

242

116

327

118

370

120

159

102

171

114

283

119

378

121

424

123

168

101

207

114

327

120

428

122

479

124

187

108

250

109

369

116

471

122

534

123

204

136

279

106

412

114

518

121

582

121

221

145

320

106

465

115

568

121

637

121

241

ЧАСЫ УТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ

18-19

17-18

16-17

15-16

14-15

13-14

12-13

Таблица 8б.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность, юго-восточной к

юго-западной ориентации, Вт/, в июле

Географическая широта

ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ

Среднее суточное значение

град.

2-3

3-4

4-5

5-6

6-7

7-8

8-9

9-10

10-11

11-12

12-13

13-14

14-15

15-16

15-17

17-18

18-19

19-20

20-21

21-22

212

108

314

172

395

174

384

133

308

116

200

112

104

138

225

116

364

148

425

146

417

129

352

112

254

104

119

147

256

116

395

148

467

146

460

136

380

116

297

107

150

104

161

125

286

119

427

148

497

151

429

144

429

127

335

113

190

105

177

154

316

122

457

149

521

154

518

149

465

131

373

116

230

105

191

184

346

121

488

142

551

145

561

138

502

124

413

107

260

102

202

198

377

115

512

130

579

133

582

124

534

113

448

101

259

128

213

140

267

430

115

541

129

622

129

624

123

570

112

483

100

340

941

169

235

105

174

314

456

120

576

134

663

134

669

123

616

114

529

101

378

198

259

ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ

21-22

20-21

19-20

18-19

17-18

16-17

15-16

14-15

13-14

12-13

11-12

10-11

9-10

8-9

7-8

6-7

5-6

4-5

3-4

2-3

Таблица 8в.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность,

северо-восточной и северо-западной ориентации, Вт/м², в июле.

Географическая широта,

ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ

Среднее суточное значение

град.

1-2

2-3

3-4

4-5

5-6

6-7

7-8

8-9

9-10

10-11

11-12

12-13

13-14

14-15

15-16

16-17

17-18

18-19

19-20

20-21

21-22

22-23

183

454

102

488

146

393

147

265

114

129

193

398

130

428

154

335

140

200

108

123

252

419

133

424

149

324

137

170

108

123

191

437

133

420

144

305

134

143

109

125

108

342

449

131

418

143

281

130

119

107

127

187

391

460

125

414

133

260

119

129

310

442

469

116

412

112

236

104

134

163

395

490

101

473

112

395

112

221

143

169

320

465

541

106

483

112

366

112

204

100

164

ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ

22-23

21-22

20-21

19-20

18-19

17-18

16-17

15-16

115

13-14

12-13

11-12

10-11

9-10

8-9

7-8

6-7

5-6

4-5

3-4

2-3

1-2

Таблица 8г.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей в июле на вертикальную поверхность,

восточной и западной ориентации Вт/м².

Географическая широта,

ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ

Среднее суточное значение

град.

5-6

6-7

7-8

8-9

9-10

10-11

11-12

12-13

13-14

14-15

15-16

16-17

17-18

18-19

151

442

147

535

177

515

174

440

147

286

120

105

108

1б2

242

476

151

561

179

542

164

442

134

276

110

101

169

332

514

151

579

177

563

163

452

135

279

108

105

180

371

536

155

590

174

565

164

454

135

279

110

105

184

468

101

579

164

614

174

579

169

461

135

113

105

200

482

101

594

156

621

165

579

155

461

121

283

102

105

201

509

105

623

144

632

149

586

134

461

104

285

105

206

535

115

635

141

655

143

597

129

463

101

285

106

215

572

189

663

143

669

143

611

131

480

101

279

106

239

ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ

18-19

17-18

16-17

15-16

14-15

13-14

12-13

11-12

10-11

9-10

8-9

7-8

6-7

5-6

Таблица 9.

Тепловыделения от взрослых людей

Показатели	Тепловыделения от взрослых людей, Вт при температуре окружающего воздуха в
	10	15	20	25	30	35
В состоянии покоя
Тепловыделения явные	143	116	87	58	41	12
скрытые	23	29	29	35	52	81
полные	163	145	116	93	93	93
При легкой работе (категория I)
Тепловыделения явные	151	122	99	64	41	6
скрытые	29	35	52	81	105	140
полные	180	157	151	145	146	46
При работе средней тяжести (категория II а)
Тепловыделения явные	166	135	108	73	44	7
скрытые	51	66	90	121	150	187
полные	217	201	198	194	194	194
При работе средней тяжести (категория II 6)
Тепловыделения явные	182	150	119	84	49	9
скрытые	71	97	126	158	193	233
полные	253	247	245	242	242	242
При тяжелой работе
Тепловыделения явные	198	163	129	93	52	12
скрытые	93	128	163	198	238	279
полные	291	291	291	291	290	291

Таблица 10 к примеру 1.

				Коэффициенты
№№ п/п	Конструкция и материал	Плотность, Кг/	Толщина, м	Удельная теплопроводность Вт/	Теплоусвоение Вт/ S	Термическое сопротивление /Вт R	Тепловая инерция
I.	Окна двойные в металлических рамах, площадью 85 в Ю-З стене 0,34
II.	Наружная стена площадью 22 м, ориентированная на Ю-З.
1.	Облицовочный слой из известкового песчаного раствора	1600	0,015	0,7	8,7	0,021	0,186
2.	Керамзитобетон	1000	0,21	0,33	5,03	0,636	3,2
3.	Облицовочный слой (см.1)	1600	0,015	0,7	8,7	0,021	0,186
					всего	0,667 0,83*	3,57
III.	Бесчердачное покрытие площадью 216 м
1.	Ковер (рубероид)	600	0,01	0,17	3,53	0,06	0,21
2.	Керамзитобетон	1800	0,02	0,8	10,5	0,025	0,26
3.	Пенобетон	400	0,20	0,14	2,19	1,43	3,13
4.	Плита железобетон	2500	0,035	1,92	17,98	0,018	0,33
					Всего	1,533 1,685*	3,93
IV.	Внутренние перегородки площадью 260 м
1.	Железобетон	2500	0,22/2	1,92	17,98	0,063/2	0,56
V.	Пол площадью 216 м
1.	Железобетонная плита	2500	0,045	1,92	17,98	0,023	0,42
2.	Асфальтобетон	2100	0,04	1,05	16,43	0,038	0,63
					Всего	0,061	1,05

*) с учетом тепловосприятия от наружного воздуха 1/27,1 и теплоотдачи воздуху помещения 1/8,7

Таблица 11 к примеру 1.

Часы суток		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
Тепловой поток солнечной радиации через окна, начало 10ч Q=30436 Вт(макс)
1.	Q	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,19	0,22	0,27	0,31	0,35	0,38	0,39	0,38	0,36	0,32	0,28	0,26	0,25	0,24
2.	Q	7000	6696	6696	6392	6392	6037	5783	5783	5478	5478	5783	6696	8218	9435	10633	11566	11870	11566	10957	9740	8522	7913	7609	7305
Тепловой поток через окна теплопередачей Q=2300 +975 Вт и общий тепловой поток
3.		-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71
4.		-2976	-3206	-3275	-3206	-2976	-2608	-2125	-1573	-975	-377	175	658	1026	1256	1335	1256	1026	658	175	-377	-375	-1573	-2125	-2608
5.	Всего через окно	4024	3490	3421	3186	3416	3479	3658	4210	4503	5101	5958	7354	9244	10693	10978	12822	12896	12224	11132	9363	7547	6340	5484	4597
Тепловой поток через стену Q= 34,9 + 199,2 ; ; начало 10 ч =9,2 ч
6.		0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0.71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0.87	-0,71	-0, 5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1
7.		219	200	169	130	84	35	-14	-60	-100	-130	-149	-154	-149	-130	-100	-60	-14	35	84	130	169	200	219	224
Телповой поток через покрытие Q= 892,2 + 393,8 + 696,6
8.		1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97
9.	Q	394	382	343	280	197	102	0	-102	-197	-280	-343	-382	-394	-382	-343	-280	-196	-102	0	102	197	280	343	182
10.		0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87
11.	Q	495	348	181	0	-181	-348	-495	-606	-655	-697	-655	-606	-495	-348	-181	0	181	348	495	608	655	697	655	606
12.	Всего Q+ Q + 892,2	1781	1622	1416	1172	908	646	397	184	40	-85	-106	-96	3	162	368	612	870	1138	1387	1600	1744	1869	1890	1880
Суммарный тепловой поток поступающий в помещение
13.	Всего	6024	5312	5006	4488	4408	4160	4041	4334	4443	4886	5703	7104	9098	10725	12246	13374	13758	13397	12608	11093	9460	8409	7593	6701

Список литературы.

1. В.Н. Богословский. Строительная теплофизика. Издательство "Высшая школа". Москва,1970.

2. В.Н. Богословский. Тепловой режим зданий. Москва. Стройиздат,1977г.

3. СНиП II-33-75. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.

4. СНиП II-3-70**. Строительная теплотехника. Москва,1985г.

5. Справочник проектировщика. Часть П. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Под редакцией И.Г. Староверова. Стройиздат,1978г.

6. СНиП 2.01.02. Строительная климатология и геофизика, 1983г.

7. Руководство по проектированию и применению солнцезащитных средств в промышленных зданиях. Москва. Стройиздат,1980г.

8. СНиП 2.04.05-91.

рис. 1 Световой проем с солнцезащитными плоскостями: а - строительные размеры и построения затенения остекления наружными плоскостями; б - схема влияния высоты и азимутов солнца на световой проем ; H - высота проема ; В - ширина проема ; Гп - горизонтальная солнцезащитная плоскость ; Вп - вертикальная солнцезащитная плоскость;

1 - высота солнца ; - град. ; 2 - плоскость светового проема ; 3 - перпендикулярная плоскость к световому проему ; 4 - перпендикуляр к плоскости светового проема; 5 - проекция солнечного луча на плоскость 3; 6 - азимут солнца А,град. ; 7 - солнечный азимут остекления светового проема А,град.; 8 - азимут светового проема А.